ANÁLISIS COMPARATIVO ENTRE UN SISTEMA DE TRATAMIENTO FISICOQUÍMICO Y UNO DE MEMBRANA DE ULTRAFILTRACIÓN DE CERÁMICA PARA EL TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES DE UNA INDUSTRIA DE BEBIDAS. ESTUDIO DE CASO. WILLIAM DAVID CASTRO ESPITIA Trabajo de grado para optar al título de Especialista en Planeación Ambiental y Manejo Integral de los Recursos Naturales UNIVERSIDAD MILITAR NUEVA GRANADA FACULTAD DE INGENIERÍA, PROGRAMA DE ESPECIALIZACIÓN EN PLANEACIÓN AMBIENTAL Y MANEJO INTEGRAL DE LOS RECURSOS NATURALES BOGOTÁ D.C 2016 ANÁLISIS COMPARATIVO ENTRE UN SISTEMA DE TRATAMIENTO FISICOQUÍMICO Y UNO DE MEMBRANA DE ULTRAFILTRACIÓN DE CERÁMICA PARA EL TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES DE UNA INDUSTRIA DE BEBIDAS. ESTUDIO DE CASO. COMPARATIVE ANALYSIS BETWEEN A PHYSICOCHEMICAL TREATMENT SYSTEM AND ONE OF CERAMIC ULTRAFILTRATION MEMBRANE TO TREAT WASTEWATER FROM A BEVERAGE INDUSTRY. CASE STUDY. William David, Castro Espitia Ing. Ambiental y Sanitario, Ingeniero Ambiental y de Operaciones Bogotá, Colombia dcas881205@gmail.com RESUMEN Los estudios de diseño y operación de sistemas de saneamiento de aguas residuales industriales, condicionan la aplicación de metodologías que permitan definir criterios de purificación y establecer procesos de tratamiento óptimo para lograr los requerimientos de control de efluentes implantados. Por tal motivo se llevó a cabo un estudio comparativo entre un proceso fisicoquímico de tipo convencional a escala real y un sistema piloto de Ultrafiltración de Cerámica (CUF) de quinta generación, para la purificación del agua residual de una industria de bebidas. Posterior a un pretratamiento, un tratamiento anaerobio y aerobio, el agua residual es recibida por las unidades de tratamiento objeto de estudio. Para el proceso fisicoquímico se utilizó PAC (450-900ppm) como coagulante, Nalco8100 (40-60 ppm) como coadyuvante de coagulación y un polímero como auxiliar de la floculación (1-2 ppm). El valor promedio de eficiencia de remoción alcanzada de DQO fue de 83% y de SST de 93,5%. Por otra parte, el sistema CUF operó con cargas orgánicas en un intervalo de 357mg·l- 1, al igual que las unidades de coagulación-floculación, y su eficiencia de remoción de DQO fue de 91% y una concentración de SST de 7ppm, resultados por debajo del límite legal de vertimientos y con una eficiencia mayor del 50% en comparación al sistema convencional. Cantidades y costos de productos químicos, generación de lodos, pago de nómina y gastos de mantenimiento son reducidos con la implementación de esta nueva tecnología. El sistema CUF reemplaza en su totalidad a una planta de tratamiento. Palabras Claves: Agua Residual, Coagulación-Floculación, DQO, SST, Tratamiento fisicoquímico, Ultrafiltración de Cerámica (CUF). ABSTRACT The study design and operation of sanitation of industrial wastewater, condition the application of methodologies to define and establish criteria purification treatment processes to achieve optimal control requirements implanted effluents. Therefore it conducted a comparative study between a conventional physicochemical process real scale and pilot system Ceramic Ultrafiltration (CUF) fifth generation, for the purification of wastewater from a beverage industry. Following pretreatment, aerobic and anaerobic treatment, the waste water is received by the processing units under study. PAC for the physicochemical process (450-900ppm) was used as coagulant, Nalco8100 (40-60 ppm) as coagulant aid and a polymer as flocculation auxiliary (1-2 ppm). The average value achieved removal efficiency of COD was 83% and 93.5% TSS. Furthermore, the CUF system operated with organic fillers in a range of 357mg·l-1, like units of coagulation-flocculation, and efficiency of COD removal was 91% and a concentration of TSS 7ppm, results below the legal limit of dumping and greater efficiency of 50% compared to the conventional system. Quantities and costs of chemicals, sludge generation, payroll and maintenance costs are reduced with the implementation of this new technology. The CUF system replaces in its entirety to a treatment plant. Keywords: Wastewater, Coagulation-Flocculation, COD, TSS, Physicochemical treatment processes, Ceramic Ultra Filtration. INTRODUCCIÓN Hoy por hoy las industrias de alimentos; en su objetivo de asegurar la protección de los recursos naturales, la salud pública y dar cumplimiento a la legislación colombiana; han implementado sistemas de tratamiento para las aguas residuales generadas por su actividad productiva, que permiten la remoción de contaminantes fisicoquímicos y microorganismos para posteriormente ser descargadas a un cuerpo receptor con la menor afectación posible. Actualmente, la demanda de agua para uso industrial es superior a la dotación, lo que significa una presión en la disponibilidad del recurso [1]. Esta problemática ha llevado a las grandes empresas a desarrollar una gestión ambiental sostenible, como parte de la cual, se implementan las mejores técnicas disponibles para cumplir los requisitos legales ambientales que son cada vez más estrictos. Sin embargo, inconvenientes económicos y técnicos han frenado la aplicación masiva de estas técnicas; los altos costos de construcción, operación, mantenimiento y adquisición de nuevas tecnologías, son limitantes para realizar un tratamiento al agua residual riguroso con viabilidad técnico económica que garantice el alcance de los objetivos [2]. La escasez y el uso ineficiente del recurso hídrico hacen imperativo el considerar la posibilidad de recuperar las aguas residuales tratadas a partir de la búsqueda de métodos apropiados para su reutilización, pues la descarga directa de aguas contaminadas generadas por las actividades industriales a cuerpos receptores, limita el uso del recurso para los diferentes usos productivos como el riego, la pesca, la agricultura, el consumo, agua potable y recreación de contacto [3]. Por consiguiente, la ingeniería ambiental ha trabajado en el desarrollo de numerosos métodos unidos a sistemas de tratamiento de aguas residuales, basados en tecnologías diferentes, que permiten reducir la concentración de contaminantes, para dar respuesta a criterios sanitarios, de saneamiento y principalmente de legislación ambiental. Los profesionales en el área ambiental especializados en la investigación continua de mecanismos que permitan dar soluciones al reúso de agua contaminada y contrarrestar los impactos de las aguas residuales, también se encuentran en la búsqueda de diferentes tipos de sistemas que cumplan la misma función pero con un menor gasto energético, económico, al igual que una mayor eficiencia con calidad. En consecuencia con lo anterior, este artículo muestra un análisis comparativo entre un proceso de coagulación-floculación y un sistema de membrana de Ultrafiltración de Cerámica (CUF) de quinta generación, para el tratamiento de las aguas residuales generadas de una industria de bebidas. Este estudio se realiza para encontrar y escalar, a partir de dos unidades de tratamiento, un proceso técnico-económicamente factible para tratar las aguas contaminadas de cualquier industria de alimentos con alto contenido de materia orgánica (DQO) y sólidos (SST). 1. MATERIALES Y MÉTODOS La evaluación tanto de diseños, como de procesos de purificación para el tratamiento de las aguas residuales, presupone tanto la identificación como la implementación de metodologías, que permiten definir los criterios de tratamiento para establecer las operaciones óptimas, lograr los requerimientos fijados y concretar un sistema de control de contaminación de aguas residuales. Los residuos líquidos de las empresas de bebidas, grupo industrial que genera elevadas cargas orgánicas, provienen principalmente de las maquinas lavadoras de botellas, lavado de cubas de fermentación de las centrifugas y de cocina, de las descargas de las máquinas, tanques de fermentación, maduración de levaduras y sodas, etc. [4]. En consecuencia, existen sistemas de tratamiento de tipo convencional que cumplen tanto con los estándares de calidad como la normatividad ambiental vigente, los cuales pueden ser reemplazados por operaciones unitarias de mayor tecnología que responden a las mismas necesidades pero ofrecen mejores beneficios en cuanto a cantidad de uso de productos químicos, consumo de energía, generación de lodos, costos de recuperación de agua, entre otros. 1.1. SISTEMAS DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES OBJETO DE ESTUDIO Un esquema general de la Planta de Tratamiento de Aguas Residuales (PTAR) de la industria de bebidas es presentado en la figura 1. La evaluación y estudio se realizó para el efluente que proviene de la fase de tratamiento aerobio; de las unidades de procesos fisicoquímicos que operan actualmente y la prueba piloto del sistema CUF. Ambas tecnologías se basan en técnicas de purificación del agua para reducir la contaminación, principalmente, de parámetros como la Demanda Química de Oxigeno (DQO) y Solidos Suspendidos Totales (SST). 1.1.1. Proceso de tratamiento fisicoquímico: Mezcla Rápida, Coagulación- Floculación, Flotación por Aire Disuelto (DAF) El flujo saliente de los reactores aeróbicos alimenta las unidades de tratamiento fisicoquímico a través de un canal en el que se dosifica inicialmente NALCO 8100 con una concentración 40-60 ppm, utilizado como ayudante de coagulante primario antes de entrar en el proceso de mezcla rápida. La mezcla rápida se efectúa mediante turbulencia, provocada por medios hidráulicos y es empleada en el tratamiento del agua, con el propósito de dispersar rápida y uniformemente el coagulante a través de todo el flujo de agua contaminada. La turbulencia se genera por resaltos hidráulicos en una canaleta Parshall que cumple un triple propósito: sirve como aireador hidráulico del fluido, medidor de caudal, y generador de turbulencia a la salida de la misma [5], para la aplicación del coagulante Policloruro de Aluminio (PAC) - Al2(OH)3Cl- con concentración variable entre 450-900 ppm. Hoy en día, la canaleta recibe aproximadamente 179.731 m3/mes. Para asegurar una dispersión homogénea y continua de los coagulantes en toda la masa de agua, este es aplicado por dosificadores de goteo constante, ubicados de forma transversal al flujo y en el punto de mayor turbulencia, lo que asegura una colisión entre la sustancia química, la materia orgánica (MO) y los sedimentos para la conformación de flocs. En la mezcla rápida el agua proviene de un fluido turbulento y pasa a uno muy lento. En este punto se inicia el proceso de coagulación. Este fenómeno a través de 40% AGUA RESIDUAL RECUPERADA DQO = 30-42 mg/l SST= 6-12 mg/l DQO = 4000 - 6000 mg/l SST= 700-1000 mg/l PTAR AGUA RESIDUAL INDUSTRIA DE BEBIDAS CUERPO DE AGUA PRETATAMIENTO TRATAMIENTO ANAEROBIO TRATAMIENTO AEROBIO TRATAMIENTO FISICOQUÍMICO 60% AGUA RESIDUAL TRATADA LODOS Figura 1. Flujo y unidades de proceso de la PTAR de la Industria de bebidas. Fuente: Elaboración propia, 2016. movimientos senoidales, se logra por tabiques, que de acuerdo a criterios de diseño, se construyeron en forma vertical en una unidad rectangular. En esta zona, no se adiciona ningún producto químico y no ocurre sedimentación, solo el crecimiento del floc. Sin embargo, durante el periodo de estudio, en algunas ocasiones se observaron solidos flotantes durante este proceso por excesos de coagulante, esto se debe a la implementación de instrumentos de medición de productos químicos inapropiados (pruebas de ensayo de jarras) [6], lo que genera mayores costos para la operación y gastos innecesarios de estas sustancias. Una vez desestabilizados los coloides, se provee una mezcla suave a las partículas para incrementar la tasa de encuentro o colisiones entre ellas, sin romper o disturbar los agregados preformados [7]. A este proceso, según Romero (2010), se le denomina floculación, que se refiere a la aglomeración de partículas coaguladas en floculos de mayor tamaño, mediante agitación lenta prolongada por gradientes de velocidad con intensidad controlada [8]. La PTAR de la industria de bebidas cuenta con tres tanques de floculación mecánica, donde se introduce potencial al agua mediante agitadores mecánicos para asegurar una mezcla lenta. Los agitadores mecánicos utilizados en esta fase son de paletas de madera de eje horizontal los cuales giran a 7 revoluciones por minuto. Luego la lámina de agua recae en un resalto hidráulico en un vertedero rectangular sin contracciones laterales, extendido a lo ancho del canal, en caída libre. En este punto se adiciona floculante NALCO 8173 de concentración de 1-2 ppm, cerciorando una dispersión homogénea y continua del producto químico para finalmente aglomerar las partículas coaguladas y por consiguiente trasponer el líquido en un mecanismo de Flotación por Aire Disuelto (FAD) para la reducción de grasas y SST. El flujo de alimentación es retenido en un tanque por 2 horas, al cual se le inyecta aire para su presurización, que posteriormente sale a presión atmosférica en una columna radial de flotación que tiene un diámetro de 10 m; el agua es llevada inmediatamente a la superficie debido a la acción de flotación de las micro burbujas con diámetro menor a 1mm. La adherencia de partículas de aire a la superficie del lodo floculado permite reducir la densidad de sólidos en suspensión [8, 9]. De esta manera, el agua clara se deposita en el fondo y el lodo flotado es recogido a través de un mecanismo barredor de flotantes que no causa disturbios en el líquido con una frecuencia de rotación de 1 revolución cada 20 min. La capa de solidos es depositada en el centro del tanque y a su vez es llevado hacia el espesor de lodos. Este sistema FAD, tiene un doble dispositivo de barrido de fangos, en la superficie con 4 rasquetas al igual que el fondo. Estas últimas para arrastrar lodos pesados, únicamente sedimentables. Finalmente, el agua es conducida a un proceso de cloración, para que un 60% del caudal total tratado es vertido al rio y el porcentaje restante entra nuevamente a la planta para proceso de lavado, uso en sanitarios, riego de zonas verdes y para el proceso productivo en intercambiadores de calor. La figura 2 muestra las operaciones unitarias que componen el sistema de tratamiento fisicoquímico descritas anteriormente. 1.1.2. Sistema de Ultrafiltración de Cerámica (CUF) La separación por membrana ha demostrado ser una tecnología capaz de reemplazar las operaciones de coagulación, floculación y sedimentación de tipo convencional, como resultado a que reduce valores de partículas submicrónicas a los estándares requeridos para el agua potable; así, abrir una nueva parcela en el cambio de la purificación del agua [10].  Generalidades de los sistemas de Ultrafiltración La Ultrafiltración (UF) por membrana es un proceso conducido por presión que obliga al agua a atravesar un sistema de membranas con una luz de paso entre 0,1 y 0,01 micras, también llamado, Peso Molecular de Corte (PMC). Se comporta como un mecanismo de exclusión por tamaño, en el que los coloides, las partículas y las especies solubles de elevada masa molecular son retenidas. La UF es permeable con especies iónicas inorgánicas y retiene partículas discretas de materia y especies orgánicas [10]. Por lo tanto remueve Color, Carbono Orgánico Disuelto (COD), Patógenos (> 4 log), SST, Solidos Suspendidos Volátiles (SSV), Turbiedad, Dureza, Purga de Lodos SISTEMA FAD DOSIFICACIÓN NALCO 8100 A TANQUE DE ECUALIZACION SALIDA DE PLANTA HACIA EL CUERPO DE AGUA DOSIFICACIÓN PAC DOSIFICACIÓN NALCO 8173 DESHIDRATACIÓN DE LODOS Lodos para espesamiento A g u a c o a g u la d a Agua presurizada TANQUE PRESURIZACIÓN Figura 2. Unidades del proceso de Coagulación-Floculación del sistema de tratamiento fisicoquímico convencional de la industria de bebidas Fuente: Elaboración propia, 2016. Metales, precursores de THM (Trihalometanos), HAA (Ácidos Halo Acéticos) y Sílice [11].  Ultrafiltración de Cerámica (CUF) CUF es un proceso de Ultra Filtración de Cerámica de quinta generación con un rendimiento comprobado y representando un avance significativo en la filtración por membrana. Las membranas cerámicas están hechas por sinterización de materiales inorgánicos, componentes que no muestran algunos de los defectos de las membranas hechas de polímeros sintéticos [11]. La figura 3 exterioriza un modelo general del sistema de Ultrafiltración de Cerámica, solución de tratamiento de aguas tipo piloto, suministrada por la empresa Alzogroup para la industria de bebidas. Figura 3. Componentes de la plataforma del proceso CUF Fuente: Alzogroup, 2015 Alzogroup es una empresa líder en la integración de soluciones para el tratamiento del agua, principalmente, a través de procesos físicos, con capacidad para integrar soluciones personalizadas de acuerdo a las necesidades de los sectores industriales que generan aguas residuales con altos grados de contaminación, permitiéndoles estar a la vanguardia en el cumplimiento de los retos ambientales requeridos para competir en el contexto nacional, regional y global [12].  Descripción del proceso CUF Una alícuota con caudal de 25 m3/h del agua residual de la industria de bebidas proveniente de las lagunas de oxidación o reactores aerobios entra a la unidad piloto CUF. El flujo principalmente es filtrado por una pantalla tipo malla para retener grandes partículas y sólidos; en seguida se inyecta Oxígeno Disuelto (OD), PAC, y por último, un coadyuvante, Nalco 8100, a fin de oxidar y aglomerar contaminantes disueltos antes de entrar al tanque Central de Sistema Hidráulico (HSC). Este tanque pulmón provee independencia al equipo y permite garantizar el cumplimiento de balance de masa, en términos de filtración. Su función, es garantizar el volumen de agua dentro del sistema y por consiguiente asegurar un permeado uniforme/constante (Figura 4). Por último, el agua es bombeada al módulo de la membrana en un arreglo a contraflujo; el 50% del flujo es filtrado nominalmente y sale como permeado. El balance del flujo regresa al tanque HSC con el concentrado filtrado. La válvula en la parte superior del módulo de membrana regula la TMP (Presión Transmembrana) para mantener el nivel del tanque en su punto medio para asegurar que el agua entrante es igual a la que sale. Consecuentemente, la TMP tiene la posibilidad de operar en un rango, para asegurar que los requerimientos de la tasa de flujo sean suficientes [13]. Con el tiempo, la concentración de material filtrado aumentará. Cuando se acumula suficiente material para impactar el nivel de la TMP, se genera una purga o en su lugar el lodo es enviado a DeWRS (Dewatering Recovery System) donde se remueve el agua del material concentrado, generando un lodo húmedo; alcanzando cero descarga liquida (ZLD). El módulo de membrana frecuentemente se enfrenta a un choque dinámico para auto limpiar la membrana, evitando el incrustamiento. El proceso de limpieza consiste en un choque dinámico, el cual remueve impurezas de la membrana del sistema CUF en operación continua. El Figura 4. Flujo de proceso CUF Fuente: Alzogroup, 2015 choque es generado y viaja a través del agua hasta el módulo de la membrana, removiendo las partículas que se incrustan en la superficie de la membrana, asegurando la integridad de la misma en todo momento [11]. 1.2. CARACTERIZACIÓN DEL AGUA RESIDUAL Para caracterizar la calidad del agua residual del afluente y efluente del sistema de tratamiento fisicoquímico convencional, se analizaron muestras de flujo durante un periodo de un año, comprendido entre los meses de abril de 2015 y marzo de 2016. Se tomaron muestras diariamente cada 8 horas determinando los parámetros DQO y SST. Las pruebas realizadas con el sistema piloto CUF se llevaron a cabo en un periodo de cinco semanas, comenzando el día 22 de febrero hasta el 23 de marzo de 2016, utilizando el modelo M16, un tipo de membrana que es capaz de tratar 40 m3/h. Una vez establecida la configuración óptima de funcionamiento, en términos de dosificación de productos químicos y caudal de entrada se analizaron muestras de calidad del agua cada 8 horas en cada turno de trabajo; para ello, los ensayos se dividieron en tres etapas, las cuales son, la Dosificación de Coagulante PAC; la Dosificación de Coagulante PAC y Oxígeno Disuelto; y la Dosificación de Coagulante PAC, Oxígeno Disuelto y Auxiliar de Coagulación Nalco 8100. Se analizaron muestras de calidad del agua cada 8 horas en cada turno de trabajo. La metodología utilizada para determinar la calidad del agua y los parámetros planteados, se hizo conforme a los procesos descritos en el texto Métodos Estándar para el Análisis de Aguas Potables y Residuales, Edición 22 [14]. 1.2.1. Importancia de los parámetros analizados La caracterización de los efluentes industriales tiene como objetivo el control efectivo y el cumplimiento de las normas legales; sin embargo, la medición de un amplio número de parámetros no es necesaria. La clasificación de industrias según propiedades de sus vertimientos, requieren únicamente el monitoreo de sustancias relevantes en cada caso. Es por ello, que las aguas residuales de las industrias de bebidas son ambientalmente más importantes pues generan altas cargas orgánicas que se miden en términos de DBO5, DQO y sólidos. A continuación se exponen los alcances y las razones por las cuales la presente investigación se basó en la medición de los parámetros DQO y SST.  Demanda Química de Oxigeno (DQO) La demanda química de oxigeno es un parámetro analítico usado para medir la concentración de la MO en los residuos domésticos e industriales mediante oxidación química. Esta prueba permite medir la cantidad total de oxigeno que se requiere para oxidar las sustancias degradables transformándolas en dióxido de carbono (CO2) y agua (H2O) independientemente de la capacidad biológica de acuerdo con la Ecuación (1) [15, 16]. 𝐶𝑛𝐻𝑎𝑂𝑏𝑁𝑐 + (𝑛 + 𝑎 4 − 𝑏 2 − 3 4 𝑐) 𝑂2 → 𝑛𝐶𝑂2 + ( 𝑎 2 − 3 2 𝑐) 𝐻2𝑂 + 𝑐𝑁𝐻3 (1) La prueba de la DQO imposibilita diferenciar entre materia biológicamente oxidable y materia orgánica biológicamente inerte, pero permite indicar las condiciones toxicas y la presencia de sustancias orgánicas biológicamente resistentes. Por ello los análisis de DQO son complemento de la Demanda Bioquímica de Oxigeno (DBO) y tiene mayor ventaja por el poco tiempo que se necesita para su evaluación; se puede hacer aproximadamente en 3 horas, en vez de los cinco días necesarios para la medición de la DBO [16].  Solidos Suspendidos Totales (SST) Los sólidos comprenden la materia que queda como residuo después de la evaporación y el secado de una muestra de agua a 103°C y 105 °C. Anteriormente, el contenido de solidos volátiles se usaba para calcular la cantidad de MO presente y la materia biológicamente inerte; no obstante, debido a la cantidad de compuestos orgánicos que se pierde en la evaporación cuando se realiza la medición de SST, se consideró este método no viable. Aquí aparecen las pruebas de DQO que son indicadores más confiables para determinar el contenido orgánico total de las aguas residuales [16]. Los sólidos totales son los valores de material disuelto y no disuelto (solidos suspendidos); se determinan para evaluar la concentración de cantidades excesivas de sales inorgánicas disueltas en el agua residual y fijar la eficiencia de las unidades de tratamiento [15]. Además al ingeniero ambiental y sanitario le interesa la medición de la materia solida existente, ya que un vertimiento a cuerpos de agua con alto contenido de solidos tiene un efecto laxante y algunas veces la acción inversa, cuando el organismo de los individuos no se ha adaptado a ellos [16]. 1.3. COSTOS E INSUMOS DE LOS PROCESOS Y OPERACIONES UNITARIAS PARA EL TRATAMIENTO DE LAS AGUAS RESIDUALES Con el objetivo de evaluar técnica y económicamente las alternativas de purificación de las aguas residuales, se calcularon los costos y gastos tanto en el proceso fisicoquímico convencional, como en el sistema de ultrafiltración de cerámica. Los costos y gastos totales mensuales de operación, para el tratamiento fisicoquímico, se calcularon durante el periodo comprendido entre los meses de abril de 2015 y marzo de 2016. Asimismo, se presenta una relación de erogaciones para el sistema CUF referente al tiempo de funcionamiento. Cantidades, precios de productos químicos, generación de lodos, consumos de energía, costos de nómina y gastos de mantenimiento, son algunos de los parámetros evaluados y analizados. 1.3.1. Producción de lodos La masa de lodo, proveniente de la coagulación y sedimentación del agua tratada, se cuantificó a partir de toda la materia concentrada en el espesador de lodos, en el cual se separa la fase solida de la liquida de los sedimentos. Este procedimiento se realiza después de la unidad de tratamiento de Flotación por Aire Disuelto. En el sistema CUF no se realizó purga, los cálculos de generación de lodos se obtuvieron a partir de la materia almacenada en el DeWRS y esta se dispuso nuevamente en el proceso de pretratamiento (tanque de ecualización). 1.3.2. Gastos de energía: Operación para el tratamiento de las aguas residuales Los operarios y gestores de plantas de tratamiento de aguas residuales deben asegurar el funcionamiento seguro y fiable de todas las unidades de tratamiento, así exista un sobredimensionamiento en los costes energéticos. Las PTAR tienen un alto potencial de consumo de energía y para calcular su valor, antes es necesario reconocer cada sección de proceso para evaluar la potencia eléctrica. La potencia de los mecanismos eléctricos de los sistemas de purificación de aguas residuales se calculó en forma simple; como el producto de la tensión en volt (V), multiplicado por el valor de la intensidad (I) de la corriente que circula por esa resistencia que se expresa en ampere (A) (Ecuación 2) [17]. Esta información se obtuvo de las placas de identificación de los motores. 𝑃(𝐾𝑤ℎ) = 𝑣(𝑉) ∗ 𝐼(𝐴) (2) 2. RESULTADOS Y ANÁLISIS Se evaluaron y analizaron dos procesos, uno de tipo fisicoquímico de coagulación- floculación y otro tipo ultrafiltración de quinta generación, siendo ambos técnicamente factibles para el tratamiento del agua residual de la empresa dedicada a la producción de bebidas. 2.1. PROCESO DE COAGULACION-FLOCULACIÓN El proceso fisicoquímico, basado en el uso de floculantes y coagulantes, cumple con los requerimientos ambientales legales según la resolución 631 del 17 de marzo de 2015 [18], la cual establece los valores límites máximos permisibles en vertimientos puntuales a cuerpos de agua, en términos de DQO y SST, 200 mg·l-1 y 50 mg·l-1 respectivamente. Los resultados del análisis de remoción de DQO y SST de las muestras obtenidas del agua residual antes y después del sistema de tratamiento fisicoquímico se muestran en la tabla 1. Este sistema convencional recibe una concentración de materia orgánica de 218 mg·l- 1 de DQO y 156 mg·l-1 de SST, promedio de los resultados obtenidos durante el periodo de análisis, y reduce los niveles de sustancias contaminantes con eficiencia de remoción de 83,2% y 93,5% de los mismos, respectivamente (Figura 5); de esta manera se entrega al rio receptor vertimientos con eliminación del 99,2% de sustancias biológicamente inertes y 98,9% de sólidos del total de las cargas contaminantes del agua. Sin embargo, estas condiciones implican consumo de coagulantes, floculantes y energía, 62,3% de los costos totales del tratamiento (Tabla 3 y 4). Tabla 1. Características del agua residual del afluente y remoción de DQO y SST en el efluente del sistema de tratamiento fisicoquímico convencional. Resultados realizados según el texto Métodos normalizados para el análisis de aguas potables y residuales. Fecha DQO (mg O2/l) SST (mg O2/l) Método 5220D Resolución 631/2015 200 mg/l Método 2540D Resolución 631/2015 50 mg/l E n tr a d a P T A R A fl u e n te T ra ta m ie n to F is ic o q u ím ic o E fl u e n te T ra ta m ie n to F is ic o q u ím ic o % R e m o c ió n T ra ta m ie n to F is ic o q u ím ic o % R e m o c ió n T o ta l P T A R E n tr a d a P T A R A fl u e n te T ra ta m ie n to F is ic o q u ím ic o E fl u e n te T ra ta m ie n to F is ic o q u ím ic o % R e m o c ió n T ra ta m ie n to F is ic o q u ím ic o % R e m o c ió n T o ta l P T A R abr-15 4361 192 39 79,7 99,1 781,5 170 9,8 94,3 98,8 may-15 4147 225 34,5 84,6 99,2 923,3 175 10,8 93,9 98,8 jun-15 4791 236 37,3 84,2 99,2 889 120 11,5 90,4 98,7 jul-15 4385 224 38,1 82,9 99,1 917 80 9 88,8 99,0 ago-15 4654 219 35,8 83,6 99,2 964,8 250 9,3 96,3 99,0 sep-15 4347 207 35,1 83 99,2 868 271 7 97,4 99,2 oct-15 4387 183 34 81,4 99,2 890,6 152 9 94,1 99,0 nov-15 4000 184 31,3 83 99,2 779,3 126 9,5 92,5 98,8 dic-15 4467 215 36,5 83,1 99,2 876,7 114 6 94,7 99,3 ene-16 5162 281 38,3 86,3 99,3 582,8 114 7,7 93,2 98,7 feb-16 4589 248 41 83,5 99,1 962,6 192 12 93,8 98,8 mar-16 4739 208 40,2 80,6 99,2 772,7 118 8,5 92,8 98,9 Promedio 4502 218 36,8 83,2 99,2 850,7 156 9,2 93,5 98,9 Fuente: Elaboración propia, 2016 2.2. SISTEMA DE ULTRAFILTRACIÓN DE CERAMICA CUF La tabla 2 resume las condiciones globales de las pruebas de tratabilidad de la implementación del sistema CUF con un caudal de agua residual de 25 m3·h-1. Durante los primeros 5 días se analizaron los parámetros fisicoquímicos de pH, Color, SST y DQO, variando la concentración y dosificación de coagulante PAC; obteniendo como resultado un permeado con valores menores a los límites máximos permisibles. Sin embargo, la industria de bebidas tiene como objetivo una concentración máxima de 40 mg·l-1O2 de DQO, para el vertimiento del agua residual. Para mejorar los resultados, se inició un proceso de inyección de OD y variación en la adición de coagulante en el tercer día, en el cual se observa una disminución en la concentración de DQO alcanzando un mínimo de 32,8 mg·l-1 durante los primeros 14 días de operación. Se dejaron de analizar los demás parámetros debido a los excelentes resultados obtenidos durante los primeros días en comparación con la resolución 631. Figura 5. Resultados del proceso de coagulación-floculación del agua residual de la industria de bebidas Fuente: Elaboración propia, 2016 Así, la cantidad optima de coagulante PAC correspondió a 100 mg·l-1 con dosificación de 0,39 l·h-1, 50 l·min-1 de OD, concentración de coadyuvante Nalco 8100 de 5 ppm y dosis de 0,11l·h-1; para obtener la máxima reducción de un 91% de DQO partiendo de un valor de 217 ppm hasta un resultado de 20 ppm. Con respecto a los Sólidos Suspendidos Totales, se obtuvieron valores de hasta 7 ppm, el pH y Color se encuentran dentro de los valores permitidos. Los anteriores resultados se obtuvieron de una muestra compuesta, en un periodo de funcionamiento continuo del CUF por 24 horas (Figura 6); valores que demuestran la factibilidad técnica para la puesta en marcha de una planta de ultrafiltración a escala real y tratar el caudal de la PTAR de la industria. La implementación de la tecnología CUF de Alzogroup, presentó una reducción del 94% en términos de dosificación de químicos, en comparación al tratamiento terciario utilizado actualmente (Tabla 4), obteniendo resultados por debajo del límite legal de vertimiento actual. En comparación al tratamiento actual, la tecnología de ultrafiltración es un 50 % más eficiente en cuanto a la reducción de la demanda química de oxígeno. En promedio, con el tratamiento actual se obtienen valores de 40 ppm, en contraste con el obtenido con el Sistema CUF, 20 ppm. 0 50 100 150 200 250 300 0,0 50,0 100,0 150,0 200,0 250,0 300,0 SS T m g/ l D Q O m g/ l O 2 Mes Afluente SST (mg/l) Efluente SST (mg/l) Afluente DQO (mg/l O2) Efluente DQO (mg/l O2) Tabla 2. Resumen de resultados de la calidad del agua antes y después del tratamiento CUF Concentración y dosificación de las sustancias aplicadas al agua residual para optimizar el tratamiento CUF Entrada Salida F e c h a C o n c e n tr a c ió n C o a g u la n te P A C [p p m ] D o s if ic a c ió n C o a g u la n te P A C [l /h ] C o n c e n tr a c ió n N a lc o 8 1 0 0 [ p p m ] D o s if ic a c ió n N a lc o 8 1 0 0 [ l/ h ] O x íg e n o D is u e lt o [ l/ m in ] p H C o lo r [U P C ] S S T [ m g /l ] D Q O [ m g /l ] 6 -9 N /A 5 0 m g /l 2 0 0 m g /l R e s 6 3 1 /2 0 1 5 R e s 6 3 1 /2 0 1 5 R e s 6 3 1 /2 0 1 5 R e s 6 3 1 /2 0 1 5 4 5 0 0 H + 2 1 2 0 C 2 5 4 0 D 5 2 2 0 D M e t M e t M e t M e t p H C o lo r [U P C ] S S T [ m g /l ] D Q O [m g /l ] 22-02 140 1 - - - 8,76 311.9 147,5 192 8,6 86 7,5 93* 23-02 52 1 - - - 8,67 197,4 82,5 219 8,7 109 5,5 73* 24-02 140 1 - - 20 8,68 265,6 307,5 248 8,7 109 23 68,3 * 25-02 130 1 - - 50 8,70 254,7 132 207 8,6 102 14 59* 26-02 78 0,6 - - 50 8,63 188,9 111 220 8,4 75 5,3 47,8 * 01-03 375 1 - - 50 - - - - - - - 40 02-03 280 1 - - 50 - - - - - - - 37 03-03 200 0,74 - - 50 - - - - - - - 42,2 * 04-03 200 0,77 - - 50 - - - - - - - 40,4 08-03 150 0,58 - - 50 - - - - - - - 39,3 09-03 150 0,58 - - 50 - - - - - - - 35,8 10-03 100 0,38 - - 50 - - - - - - - 32,8 11-03 50 0,22 - - 50 - - - - - - - 42* 15-03 100 0,39 - - 50 - - - - - - - 68* 17-03 50 0,96 5 0,11 50 - - - - - - - 31,5 23-03 50 0,96 5 0,11 50 - - - - - - - 33 23-03 50 0,96 5 0,11 50 8,45 243,9 140 217 7,6 25 10 20 * Valores >41 mgO2·l-1. No cumple con las especificaciones y concentraciones de descarga de la PTAR de la industria de bebidas. Fuente: Elaboración propia, 2016 Los dos procesos alcanzaron a eliminar más del 80% de materia orgánica representada como DQO y SST. 2.3. COSTOS DE INVERSIÓN, OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LAS PTAR El proceso fisicoquímico convencional genera costos de $ 194.117.990 en promedio mensual, por el uso de coagulantes ($1.160/Kg PAC - $5.400/Kg Nalco 8100) y floculante ($11.000/Kg Nalco 8173) datos entregados por el ingeniero ambiental de la PTAR (Ing. Jaime Toquica, comunicación personal, 2016), lo que representa un elevado costo por reactivos en comparación del sistema CUF. El tratamiento por ultrafiltración consume 990 Kg de productos químicos operando un caudal de 18.000 m3·mes-1, flujo que se estandarizó para la prueba piloto. Sin embargo, si se proyecta su trabajo para un caudal igual al que recibe el proceso fisicoquímico, su consumo seria de 10.000 Kg aproximadamente; un 6% de las cantidades totales. La tabla 4 presenta los resultados de los volúmenes de agua residual tratados durante el periodo de análisis, cantidades, concentraciones y costos totales de las materias primas utilizadas. 2.3.1. GENERACIÓN DE LODOS La tabla 3 resume los valores de la generación de lodos por el proceso de tratamiento fisicoquímico. Para el sistema CUF, la tasa de rechazo o concentrado se definió como el 1% del caudal tratado y se dispuso directamente en las unidades de pretratamiento (tanque de ecualización). Los resultados son presentados en la Figura 7, en la cual se muestran los Kg de biosólidos producidos tanto en el sistema de coagulación- floculación como cantidad de lodos que se obtendrían con la implementación del sistema CUF a escala real. El volumen y peso del lodo depende principalmente de su contenido de agua y muy poco de la concentración de sólidos [19], lo que permite identificar una reducción de sedimentos en el tratamiento de ultrafiltración de 98%. Los gastos de disposición de lodo por m3, se calculó en promedio por un valor de $386, lo que genera pagos por lodos producidos en las unidades de tratamiento que operan actualmente, desde $98 millones en un mes hasta $1.057 millones al año. Figura 6. Condiciones del agua residual antes y después de ingresar al sistema CUF. Efluente: Entrada agua residual. Concentrado: Lodo húmedo. Permeado: Agua tratada. Fuente: Alzogroup, 2016 Efluente Concentrado Permeado 2.3.2. ANÁLISIS DE GASTOS POR EL CONSUMO DE ENERGÍA ELÉCTRICA El sistema de tratamiento fisicoquímico trabaja con 14 mecanismos que requieren de energía eléctrica para la purificación de las aguas residuales. La figura 8 muestra los valores de potencia por cada motor en Kwh, lo que representa una utilización mensual de 50961,6 Kw en un mes, pagando a la empresa de electricidad $10.447.128. Para el sistema CUF, las erogaciones por este servicio no fueron posible ser calculadas debido a que no se ha establecido el tamaño de la membrana de cerámica y el tanque HSC para el flujo real. Sin embargo, este proceso de ultrafiltración consume cantidades de energía mucho más altas, pues se estimaron consumos de 28.138 Kwh para tratar un caudal de 25 m3·h-1, equipos que están sobredimensionados. 2.3.3. PAGOS POR NOMINA Y MANTENIMIENTOS DE LOS SISTEMAS DE TRATAMIENTO La tabla 5 muestra los costos por salarios de personal y gastos de mantenimiento para el correcto funcionamiento del sistema de tratamiento fisicoquímico convencional. Esta operación requiere principalmente de 5 personas, entre ellos el ingeniero ambiental como jefe de planta; 2 analistas de laboratorio, quienes realizan los muestreos y análisis de los parámetros fisicoquímicos de interés; y 2 operadores que verifican el trabajo de los equipos electromecánicos. Este valor representa el 2,4% de los costos totales del proceso coagulación-floculación. La tecnología CUF reduce costos de personal. Durante la operación del equipo se pudo establecer que se requiere del jefe de planta, 1 analista de laboratorio y 1 operador, capacitados en el manejo de SCADA; software con el que trabaja el sistema de ultrafiltración, que permite controlar y supervisar el proceso de purificación del agua. El soporte remoto técnico mostrara un mensaje en el tablero de monitoreo continuo si se presenta alguna falla en el sistema, que podrá ser reparada inmediatamente [11]. Los gastos promedio mensual de mantenimiento de tanques de coagulación- floculación y unidad FAD equivalen aproximadamente a $ 4.332.686, pagos que en el sistema CUF no se requieren debido a la programación de un ciclo de mantenimiento automático TMP contraflujo. El ciclo del permeado es aislado del proceso y la bomba TMP proporciona un flujo bifurcado, se incrementa la temperatura del agua y se inyectan sustancias químicas que permite regular el pH. Los ácidos son usados para substancias inorgánicas, y las bases para substancias orgánicas. La combinación de calor, velocidad de flujo cruzado y los cambios de pH son utilizados para disolver partículas incrustantes de la membrana. El fluido de mantenimiento de la TMP es descargado en el DeWRS. El proceso se completa después de 20 minutos y se recupera el 100 % de la eficiencia del sistema para volver a operación [11]. Tabla 3. Producción neta de lodos y tierras en el tratamiento fisicoquímico PERÍODO DE TRATAMIENTO: abr-15 may-15 jun-15 jul-15 ago-15 sep-15 oct-15 nov-15 dic-15 ene-16 feb-16 mar-16 Total Año PROME DIO Lodos Generados 1.130.720 1.225.850 1.496.380 1.104.630 1.220.080 1.092.050 1.180.960 1.007.650 1.118.790 1.111.060 1.110.180 886.280 13.684.630 1.140.386 Tierras generadas 289.560 372.870 361.480 335.770 254.530 369.690 286.800 346.200 375.240 359.180 355.330 404.420 4.111.070 342.589 Total Biosólidos 1.420.280 1.598.720 1.857.860 1.440.400 1.474.610 1.461.740 1.467.760 1.353.850 1.494.030 1.470.240 1.465.510 1.290.700 17.795.700 1.482.975 Costo de disposición $ 92.318.200 $ 103.916.800 $ 120.760.900 $ 90.025.000 $ 92.163.125 $ 91.358.750 $ 91.735.000 $ 84.615.625 $ 93.376.875 $ 98.110.95 3 $ 97.795.314 $ 86.130.024 $ 1.142.306.56 7 $ 95.192.214 Costo lodo por m3 $ 443 $ 472 $ 535 $ 402 $ 390 $ 371 $ 431 $336 $ 370 $ 393 $ 487 $ 350 $ 412 $ 415 Fuente: Elaboración propia, 2016 Tabla 4. Consumo y costos ($COP) generados por el uso de productos químicos en las unidades de tratamiento fisicoquímico convencional y sistema CUF TRATAMIENTO FISICOQUÍMICO PERÍODO DE TRATAMIENTO: abr-15 may-15 jun-15 jul-15 ago-15 sep-15 |oct-15 nov-15 dic-15 ene-16 feb-16 mar-16 Total Año PROM EDIO VOLÚMEN TRATADO: m 3 165.861 168.904 181.849 178.718 203.240 191.451 178.266 195.212 196.534 183.861 148.15 2 164.721 2.156.769 179.73 1 TIPO DE MATERIAL REACTIVO U N CONSUMO PROM EDIO C O A G U L A N T E Policloruro de Aluminio PAC T 146.1 149.3 150.2 123.8 112.4 110.7 103.1 91.5 141 105.9 112.9 108.1 1.454,9 121.2 Concentració n p p m 881 884 826 693 553 578 579 469 718 576 762 656 675 681 NALCO 8100 T 10.4 8.1 9.3 10.4 9.3 9.3 9.3 8.1 9.3 9.3 8.1 10.4 111.4 9.3 Concentració n p p m 63 48 51 58 46 48 52 42 47 50 55 63 624 52 Subtotal Coagulantes T 156.5 157.4 159.5 134.2 121.6 119.9 112.4 99.6 150.3 115.2 121. 118.5 1.566,2 130.5 F L O C U L A N T E NALCO 8173 K g 400 200 350 475 550 200 200 300 300 400 0 300 3675 334,1 Concentració n p p m 2,41 1,18 1,92 2,66 2,71 1,04 1,12 1,54 1,53 2,18 0 1,82 20 1,83 Fuente: Elaboración propia, 2016 Figura 7. Resultados de operación de espesador de lodos y sistema DeWRS Fuente: Elaboración propia, 2016 1.130.720 1.225.850 1.496.380 1.104.630 1.220.080 1.092.050 1.180.960 1.007.650 1.118.790 1.111.060 1.110.180 886.280 1658,61 1689,04 1818,49 1787,18 2032,4 1914,51 1782,66 1952,12 1965,34 1838,61 1481,52 1647,21 0 200.000 400.000 600.000 800.000 1.000.000 1.200.000 1.400.000 1.600.000 abr.-15 may.-15 jun.-15 jul.-15 ago.-15 sep.-15 oct.-15 nov.-15 dic.-15 ene.-16 feb.-16 mar.-16 P ro d u cc ió n lo d o s (K g) Mes Tratamiento fisicoquímico Sistema CUF Subtotal Floculante K g 400 200 350 475 550 200 200 300 300 400 0 300 3675 306,3 COSTOS TOTAL MATERIAS PRIMAS $ C O P $ 230.240. 400 $ 219.178.0 00 $ 228.194. 000 $ 205.195. 080 $ 186.441. 600 $ 180.677. 600 $ 171.960. 200 $ 153.241. 600 $ 217.006. 800 $ 177.390 .800 $ 174.81 7.800 $ 185.072. 000 $ 2.329.415. 880 $ 194.11 7.990 SISTEMA CUF VOLÚMEN TRATADO: 𝑚3 𝑚𝑒𝑠 18000 TIPO DE MATERIAL REACTIVO UN CONSUMO (mes) SUBTOTAL PRODUCTO QUÍMICO (mes) COSTO TOTAL (mes) C O A G U L A N T E Policloruro de Aluminio PAC Kg 900 $ 1.044.000 $ 1.530.000 Concentración ppm 50 NALCO 8100 Kg 90 $ 486.000 Concentración ppm 5 Subtotal Floculante K g 990 Figura 8. Consumo de energía de los motores eléctricos de las PTAR en Kwh Fuente: Elaboración propia, 2016 Tabla 5. Costos de personal y gastos de mantenimiento del proceso fisicoquímico convencional PERIOD O DE TRATAMI ENTO abr- 15 may- 15 jun- 15 jul-15 ago- 15 sep- 15 oct- 15 nov-15 dic- 15 ene- 16 feb- 16 mar- 16 Total Año PROM EDIO PERSONAL COSTOS $ 7.644 .013 $ 7.038 .709 $ 7.980 .391 $ 7.131 .452 $ 7.835 .953 $ 7.007 .770 $ 7.307 .239 $ 7.562.8 05 $ 7.218 .451 $ 7.422 .946 $ 7.018 .319 $ 8.362 .237 $ 89.530 .283 $ 7.460.8 57 MANTENIMI ENTO GASTOS $ 3.812 .562 $ 3.365 .221 $ 2.657 .755 $ 5.366 .064 $ 4.317 .644 $ 5.027 .301 $ 4.116 .014 $ 7.459.1 59,25 $ 3.745 .041 $ 3.906 .034 $ 3.933 .906 $ 4.285 .533 $ 51.992 .233 $ 4.332.6 86 Fuente: Elaboración propia, 2016 3. CONCLUSIONES Se realizó un análisis de dos procesos, uno de tipo fisicoquímico de coagulación- floculación y otro de tipo ultrafiltración, con membrana de cerámica de quinta generación, siendo ambos técnicamente factibles para el tratamiento de agua residual con altos contenidos de materia orgánica. Los sistemas CUF presentan una huella de carbono considerablemente menor por el uso inferior de productos químicos, con una complejidad reducida en comparación a otros procesos de filtración o de unidades de tratamiento convencionales. Los requerimientos de baja presión, para llevar a cabo los procesos de la tecnología de ultrafiltración, contribuyen de igual manera a una operación y costo de capital sin comparación, representando una disminución aproximadamente del 50 % en la estructura de costos de capital. CUF es una membrana y un proceso diferente a los sistemas de cerámica o de membrana disponible en el mercado actualmente. No debe ser confundido con otros procesos por membrana de cerámica. 0,60 0,60 0,60 4,14 4,14 4,14 0,37 4,14 4,14 6,33 14,92 14,92 0,54 11,19 26220 1918 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 0 2 4 6 8 10 12 14 16 K w h M o to re s C U F K w h M o to re s Tr at . F is ic o q u ím ic o Motor Trat. Fisicoquímico Motor CUF Se consideraron ventajas y desventajas técnicas, además de un análisis económico mayor para tomar decisiones en la continuidad del proceso fisicoquímico o su reemplazo por la unidad de tratamiento de la empresa Alzogroup. En este sentido, el sistema convencional coagulación-floculación implica costos superiores por reactivos, coagulantes y polímero, de lo cual la tecnología CUF queda exenta. Una estimación de lodo generado por litro de agua tratada en cada sistema de tratamiento mostró que el proceso fisicoquímico genera 600 veces el lodo producido por la ultrafiltración. Además, el traslado, acondicionamiento y disposición de lodo fisicoquímico conlleva un mayor gasto de operación. El lodo concentrado libre de humedad generado por el sistema CUF, gracias a su procedimiento de cero descarga liquida (ZLD), puede tener valor agregado como mejorador de suelos, lo que representa otra ventaja más para esta operación. Con respecto a los consumos de potencia, la industria de bebidas en conjunto con la empresa Alzogroup, deben calcular los gastos de energía para el sistema CUF; considerando tiempos de tratamiento, caudal afluente, precio de Kwh, y de esta manera encontrar el valor energético del equipo por cada m3 de agua permeada. Lo anterior con el propósito de poder realizar una comparación entre las dos plantas. El equipo de ultrafiltración de cerámica, de forma efectiva, hace de otros procesos con principios de coagulación-floculación y sedimentación, obsoletos en términos de rendimiento. CUF es un sistema patentado de membrana de cerámica y un proceso tecnológico, el cual ha sido desarrollado y optimizado durante más de 20 años de experiencia en diferentes aplicaciones. AGRADECIMIENTOS A la Universidad Militar Nueva Granada, porque en sus aulas, recibí el conocimiento intelectual y humano de cada uno de los docentes del programa de Planeación Ambiental y Manejo Integral de Recursos Naturales. Expreso también mi más sincero agradecimiento a la industria de bebidas, en especial al ingeniero Jaime Toquica por su importante aporte y participación activa en la investigación desarrollada en el presente documento. A la empresa Alzogroup, por su experticia y apoyo en información suministrada del sistema CUF. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS [1] S. O. Dewberry, Land Development Handbook: Planning, Engineering, and Surveying, New York: MCGRAW-HILL, 2008. [2] A. Lopez Lopez, J. Barrera Fraire, R. Vallejo Rodriguez y C. Barahona Argueta, «Estudio comparativo entre un proceso fisicoquímico y uno biológico para tratar agua residual de rastro,» INCI, vol. 33, nº 7, pp. 490-496, 2008. [3] M. E. De la Peña, J. Ducci y V. Zamora, «Tratamiento de aguas residuales en México,» Banco Interamericano de Desarrollo, Ciudad de México (México), 2013. [4] Ministerio del Medio Ambiente, Guia Ambiental: Formulación de Planes de Pretratamiento de Efluentes Industriales, Bogotá (Colombia): Fotolito América Ltda, 2002. [5] J. A. Romero, Purificación del agua, Bogotá (Colombia): Escuela Colombiana de Ingenieria, 2006. [6] N. Gray y I. E. Lopez, Calidad Del Agua Potable: Problemas y Soluciones, Zaragoza (España): Acribia S.A., 1994. [7] L. F. Guayara Calderón, M. C. Moreno Araque y M. C. Herrera Herrera, «Repositorio UMNG,» Julio 2008. [En línea]. Available: http://www.umng.edu.co/documents/10162/745277/V2N1_5.pdf. [Último acceso: 14 Mayo 2016]. [8] J. Romero, Tratamiento de Aguas Residuales, Bgotá (Colombia): Escuela Colombiana de Ingenieria, 2010. [9] Degrémont SA, Water treatment handbook, Paris (Francia): Lavoisier Publishing, 2006. [10] American Water Works Association, Research Foundation Lyonnaise des Eaux, Water Research Commission of South Africa, Water treatment membrane processes, Madrid (España): MCGRAW-HILL, 1998. [11] Alzogroup, Ultra Filtracion de Cerámica CUF, Miami (USA), 2015. [12] Alzogroup S.A.S, «Alzogroup,» VIVA Web & Graphics, [En línea]. Available: http://www.alzogroup.com/. [Último acceso: 15 Mayo 2016]. [13] M. Garcia, «Universidad de Granada,» 2009. [En línea]. Available: http://www.ugr.es/~mgroman/archivos/TARI/teari-2.pdf. [Último acceso: 29 Abril 2016]. [14] American Public Health Association, American Water Works Association, Water Environment Federation, Standard Methods for the Examination of Water and Wastewater, Washington DC (USA): APHA, AWWA,WEF, 2012. [15] J. Romero, Calidad del Agua, Bogotá (Colombia): Escuela Colombiana de Ingenieria, 2009. [16] C. Sawyer, P. McCarty y G. Parkin, Química para ingeniería Ambiental, Massachusetts (USA): MCGRAW-HILL, 2001. [17] Universidad Francisco Jose de Caldas, «Grupo de investigación de sistemas de potencia: Análisis de circuito I,» 2015. [En línea]. Available: http://gemini.udistrital.edu.co/comunidad/grupos/gispud/RAIZDC/contenidoprogr amatico/capitulo1/potencia.html. [Último acceso: 21 Mayo 2016]. [18] Ministerio de Ambiente y Desarrollo Sostenible, Resolución 631 de 17 de marzo de 2015, Bogotá (Colombia), 2015. [19] Metcalf and Eddy, Wastewater engineering : collection and pumping of wastewater, New York (USA): MACGRAW-HILL, 2003.